JFGHBP-6KV扁電纜/湖塘電纜供應(yīng)商
1.交流額定電壓：U0/U 450/750KV
zui高工作溫度：180℃
2.zui低環(huán)境溫度：硅橡膠護(hù)套：固定敷設(shè)-60℃，非固定敷設(shè)-20℃
3.電纜安裝敷設(shè)溫度應(yīng)不低于-20℃。
4.電纜允許彎曲半徑：非鎧裝電纜zui小為電纜外徑的6倍
產(chǎn)品特點(diǎn)及用途 本產(chǎn)品適用于交流額定電壓450/750V及以下移動(dòng)或固定敷設(shè)用電器儀表連接線或信號(hào)傳輸，電纜具有較好的熱穩(wěn)定性，能在高溫、低溫、腐蝕性中保持良好的電性能和柔軟性，適合冶金、電力、石化等行業(yè)具有移動(dòng)耐溫等特殊要求場(chǎng)合使用。產(chǎn)品執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn) Q/HHTZH004.2 阻燃耐火特性試驗(yàn)執(zhí)行GB12666-90標(biāo)準(zhǔn)  使用特性 1. 交流額定電壓：U0/U 450/750KV zui高工作溫度：180℃ 2. zui低環(huán)境溫度：硅橡膠護(hù)套：固定敷設(shè)-60℃，非固定敷設(shè)-20℃ 3. 電纜安裝敷設(shè)溫度應(yīng)不低于-20℃。 4. 電纜允許彎曲半徑：非鎧裝電纜zui小為電纜外徑的6倍
制時(shí)經(jīng)常出現(xiàn)氣泡、起泡等現(xiàn)象，經(jīng)過(guò)認(rèn)真仔細(xì)的 觀察，發(fā)現(xiàn)電纜的氣泡主要是由于膠料在煉制過(guò) 程中含有較多的空氣造成的，經(jīng)過(guò)對(duì)膠料配方的 改進(jìn)，避免了氣泡現(xiàn)象的發(fā)生。對(duì)于起泡現(xiàn)象，是 生產(chǎn)硅橡膠電纜經(jīng)常遇到的問(wèn)題，因?yàn)楣柘鹉z擠 制到導(dǎo)體或纜芯后，要經(jīng)過(guò)沸水浴和電烘箱硫化， 溫度較高，如果膠料潮濕、電纜導(dǎo)體、纜芯填充物 及繞包材料含有水分，經(jīng)高溫后水分揮發(fā)，而造成 絕緣或護(hù)套表面起泡，嚴(yán)重影響電纜的電氣性能。 對(duì)導(dǎo)體、纜芯或繞包材料經(jīng)過(guò)除濕防潮處理，經(jīng)過(guò) 嚴(yán)格控制，以避免電纜起泡現(xiàn)象的發(fā)生。 產(chǎn)品硫化的程度影響產(chǎn)品的質(zhì)量，擠出速度 是關(guān)鍵，速度快，硫化不足，力學(xué)性能和彈性不 好；速度慢，過(guò)硫化。我們經(jīng)過(guò)不斷的摸索，根 據(jù)不同的絕緣和護(hù)套厚度調(diào)整擠出速度，產(chǎn)品硫 化后經(jīng)過(guò)測(cè)試，負(fù)載下伸長(zhǎng)率在１２０％～１４０％之 間，熱延伸滿足國(guó)家相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要求。JFGHBP-6KV扁電纜/湖塘電纜供應(yīng)商

４。２成纜工序 對(duì)于３＋３芯變頻器電纜來(lái)說(shuō)，線芯成纜環(huán)節(jié) 的控制至關(guān)重要。采取把３個(gè)小線芯分別放置在 ３個(gè)大線芯的嵌隙，其中，放線張力的調(diào)整是非常 關(guān)鍵的，通過(guò)改進(jìn)放線裝置，確保線芯放線張力 *，這樣放出的纜芯緊密、圓整。 ４。３屏蔽工序 我公司研制開(kāi)發(fā)的硅橡膠絕緣變頻器電纜屏 蔽結(jié)構(gòu)主要有銅絲編織、銅帶繞包、銅絲編織銅 帶繞包和銅絲疏繞銅帶繞包結(jié)構(gòu)。這里主要探討 銅絲編織銅帶繞包屏蔽結(jié)構(gòu)和銅絲疏繞銅帶繞包 結(jié)構(gòu)的工藝控制
本產(chǎn)品選用硅橡膠材料，采用*的擠出設(shè)備及硅橡膠硫化生產(chǎn)，硅橡膠具有很高耐熱性和優(yōu)異的耐寒性；優(yōu)良的電絕緣性能，即使在溫度和頻率變化時(shí)或受潮時(shí)仍比較穩(wěn)定；*的耐電暈及耐電弧性能；在室外暴曬幾年后性能無(wú)明顯變化；具有較小的吸水性和良好的防霉性；導(dǎo)熱性能好；特別柔軟，便于安裝；無(wú)臭、無(wú)味、無(wú)生理毒害，對(duì)人體健康沒(méi)有不良影響。適用于鋼鐵、冶煉、電廠、焦化廠、、冶金機(jī)械、石油化工等高溫工業(yè)中。在電力、冶金、石油、化工等國(guó)家支柱產(chǎn)業(yè)重大基礎(chǔ)工程建設(shè)中及高溫惡劣環(huán)境中長(zhǎng)期使用JFGHBP-6KV扁電纜/湖塘電纜供應(yīng)商YVFB、YFFB、YVFGB、YGGB、YGCB、YFGB、KFGB、JFGB、YFVFB、KVFB、KVFGB、YVFRB、YVFGRB、YFGRB、KFGRB、JFGRB、YGGRB、YGCRB、YFVFRB、KVFRB、KVFGRB、YVFPB、YVFGPB、YFGPB、KFGPB、JFGPB、YGGPB、YGCPB、YFVFPB、KVFPB、KVFGPB、YFFB、YFFRPB、YVFRPB、YVFGRPB、YFGRPB、KFGRPB、JFGRPB、YGGRPB、YGCRPB、YFVFRPB、KVFRPB、KVFGRB、YF46GB、KF46GB、JF46GB、YF46GRB、KF46GRB、JF46GRB、ZR-YVFB、ZR-YVFGB、ZR-YFGB、ZR-KFGB、ZR-JFGB、ZR-YGGB、ZR-YGCB、ZR-YFVFB、ZR-KVFB,ZR-KVFGB、ZR-YVFRB、ZR-YVFGRB、ZR-YFGRB、ZR-KFGRB、ZR-JFGRB、ZR-YGGRB、ZR-YGCRB、ZR-YFVFRB、ZR-KVFRB、ZR-KVFGRB、ZR-YVFPB、ZR-YVFGPB、ZR-YFGPB、ZR-KFGPB、ZR-JFGPB、ZR-YGGPB、ZR-YGCPB、ZR-YFVFPB、ZR-KVFPB

040阻燃膠的阻燃機(jī)理高聚物的燃燒過(guò)程是一個(gè)劇烈的熱氧化過(guò)程阻止高聚物的燃燒關(guān)鍵是阻止高聚物的裂解若在這一步采用物理或化學(xué)方法控制高聚物的裂解就能阻止高聚物的燃燒和蔓延通過(guò)降溫、隔熱和隔 絕空氣是zui基本的方法另外終止燃燒過(guò)程中過(guò)氧化物分解生成性質(zhì)活潑的羥基 更是至關(guān)重要的。因?yàn)?實(shí)驗(yàn)方法系統(tǒng)研究了一些聚合物及其阻燃體系的LOI隨溫度變化的規(guī)律，提出了新的表片參數(shù)（或新溫度指數(shù)），它們反映了聚合物體系阻燃性能抵抗溫度上升的能力。文中同時(shí)結(jié)合TGA、CONE等表征手段探討了影響不同聚合物體系LOI變化規(guī)律的主要因素及內(nèi)在機(jī)制：（1）對(duì)于純聚合物體系，LOI變化規(guī)律及溫度指數(shù)與體系在高溫時(shí)時(shí)的成炭量無(wú)直接關(guān)系，更多地取決于體系本身化學(xué)與物理的熱穩(wěn)一性。（2）阻燃機(jī)理也是影響LOI隨溫度變化規(guī)律的重要因素。鹵銻協(xié)同體系由于特殊的氣相協(xié)同阻燃作用而具有很高的溫度指數(shù)。APP/PER構(gòu)成的典型的無(wú)鹵膨脹阻燃（IFR）體系由于熱穩(wěn)定性低而具有較低的溫度指數(shù)。研究同時(shí)表明膨脹阻燃促進(jìn)劑ZEO通常對(duì)該體系溫度指數(shù)的提高有較明顯的 作用

金屬材料的韌性斷裂是塑性加工過(guò)程中常見(jiàn)的失效形式和影響熱加工性的重要因素歷來(lái)都是*塑性加工領(lǐng)域的研究熱點(diǎn)。隨著有限元模擬技術(shù)和損傷力學(xué)的不斷發(fā)展如何建立合適的熱變形開(kāi)裂準(zhǔn)則預(yù)測(cè)和避免缺陷的產(chǎn)生已成為缺陷仿真預(yù)測(cè)迫切需要解決的難題。本文以熱變形極易開(kāi)裂的Ti40阻燃合金為研究對(duì)象以各種室溫下適用的開(kāi)裂準(zhǔn)則為基礎(chǔ)引入Zener-Hollomon因子對(duì)Ti40合金的變形機(jī)理及開(kāi)裂行為進(jìn)行了系統(tǒng)的研究。主要研究?jī)?nèi)容和結(jié)果如下    研究了Ti40合金高溫變形過(guò)程中變形溫度和應(yīng)變速率對(duì)流動(dòng)應(yīng)力的影響規(guī)律揭示了流動(dòng)軟化和不連續(xù)屈服現(xiàn)象的影響因素和機(jī)理發(fā)現(xiàn)不連續(xù)屈服現(xiàn)象與大量可動(dòng)位錯(cuò)從晶界突然增殖有關(guān)。    揭示了Ti40合金的高溫變形機(jī)理。發(fā)現(xiàn)變形溫度低于950℃以動(dòng)態(tài)回復(fù)為主高于950℃發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶。動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的形貌隨應(yīng)變速率的變化而變化應(yīng)變速率較高時(shí)（>1s1s）動(dòng)態(tài)再結(jié)晶晶粒呈項(xiàng)鏈狀沿原始β晶界分布沿晶界析出的TiSi顆粒是再結(jié)晶晶粒的核心應(yīng)變速率較低時(shí)（）發(fā)生了鋸齒狀的連續(xù)再結(jié)晶亞晶形核是其形核的主要機(jī)制。    研究了Ti40合金的開(kāi)裂機(jī)理。發(fā)現(xiàn)低溫、高應(yīng)變速率下變形以45°剪切開(kāi)裂為主溫度較高時(shí)以平行于壓縮軸方向的縱裂和豆腐渣式開(kāi)裂為主。VO揮發(fā)導(dǎo)致接近表面的晶界產(chǎn)生空洞是合金熱變形開(kāi)裂的誘因。    揭示了Ti40阻燃合金熱變形開(kāi)裂的臨界變形量與變形溫度和應(yīng)變速率的關(guān)系。結(jié)果表明變形溫度越高應(yīng)變速率越低材料的臨界變形量越大。發(fā)現(xiàn)變形溫度和應(yīng)變速率的綜合作用可用單變量Zener-Hollomon因子來(lái)表示且開(kāi)裂的臨界變形量與lnZ呈線性關(guān)系從而大大減少試驗(yàn)次數(shù)。    基于DEFORM3D有限元平臺(tái)建立了Ti40合金等溫?zé)釅嚎s過(guò)程的有限元分析模型并對(duì)6種典型的室溫韌性開(kāi)裂準(zhǔn)則進(jìn)行了分析比較。發(fā)現(xiàn)基于空洞長(zhǎng)大聚合的Oyane模型可適用于Ti40阻燃合金高溫變形。發(fā)現(xiàn)Oyane準(zhǔn)則的臨界開(kāi)裂C值與ImZ值也符合線性關(guān)系從而建立了基于Zener-Hollomon因子的Ti40合金熱變形開(kāi)裂準(zhǔn)則并獲得了驗(yàn)證