三九企業(yè)YGBP扁電纜(質(zhì)優(yōu)價廉)范圍 本規(guī)范規(guī)定了額定電壓U0/U為0.6/1kV及以下耐高溫擠包硅橡膠絕緣和護套控制電纜的代號和產(chǎn)品的標志識別方法、結(jié)構(gòu)和試驗要求。  本規(guī)范適用于有耐高溫或有耐酸堿腐蝕要求的額定電壓U0/U為0.6/1kV及以下控制、監(jiān)控回路及保護線路等場合使用的控制電纜。  2 規(guī)范性引用文件 下列文件中的條款通過本規(guī)范的引用而成為本規(guī)范的條款。凡是注日期的引用文件，其隨后所有的修（不包括勘誤的內(nèi)容）或修訂版均不適用于本規(guī)范，然而，鼓勵根據(jù)本規(guī)范達成協(xié)議的各方研究是否可使用這些文件的版本。凡是不注日期的引用文件，其版本適用于本規(guī)范。 GB/T 2900.10       電工術(shù)語  電纜 GB/T 2951-2008     電纜絕緣和護套材料通用試驗方法 GB/T 2952          電纜外護層 GB/T 3048-2007    電線電纜電性能試驗方法 GB/T 3956          電纜的導(dǎo)體 GB/T 6995          電線電纜識別標志 GB/T 19666-2005    阻燃和耐火電線電纜通則 JB/T 8137-1999     電纜包裝盤 JB/T 10696.7-2007  電線電纜機械和理化性能試驗方法 第7部分：抗撕試驗YVFB、YFFB、YVFGB、YGGB、YGCB、YFGB、KFGB、JFGB、YFVFB、KVFB、KVFGB、YVFRB、YVFGRB、YFGRB、KFGRB、JFGRB、YGGRB、YGCRB、YFVFRB、KVFRB、KVFGRB、YVFPB、YVFGPB、YFGPB、KFGPB、JFGPB、YGGPB、YGCPB、YFVFPB、KVFPB、KVFGPB、YFFB、YFFRPB、YVFRPB、YVFGRPB、YFGRPB、KFGRPB、JFGRPB、YGGRPB、YGCRPB、YFVFRPB、KVFRPB、KVFGRB、YF46GB、KF46GB、JF46GB、YF46GRB、KF46GRB、JF46GRB、ZR-YVFB、ZR-YVFGB、ZR-YFGB、ZR-KFGB、ZR-JFGB、ZR-YGGB、ZR-YGCB、ZR-YFVFB、ZR-KVFB,ZR-KVFGB、ZR-YVFRB、ZR-YVFGRB、ZR-YFGRB、ZR-KFGRB、ZR-JFGRB、ZR-YGGRB、ZR-YGCRB、ZR-YFVFRB、ZR-KVFRB、ZR-KVFGRB、ZR-YVFPB、ZR-YVFGPB、ZR-YFGPB、ZR-KFGPB、ZR-JFGPB、ZR-YGGPB、ZR-YGCPB、ZR-YFVFPB、ZR-KVFPB
電纜的額定電壓是電纜設(shè)計、使用和進行電性能試驗用的基準電壓。 額定電壓用U0/U表示。 U0表示任一主絕緣導(dǎo)體與“地"（金屬屏蔽、金屬套或周圍介質(zhì)）之間的電壓有效值；U為多芯電 纜或單芯電纜系統(tǒng)任意兩相導(dǎo)體之間的電壓有效值。 在交流系統(tǒng)中，電纜的額定電壓應(yīng)至少等于使用電纜的系統(tǒng)的標稱電壓，這個條件對U0和U值都適用；在直流系統(tǒng)中，該系統(tǒng)的標準電壓應(yīng)不大于電纜額定電壓的1.5倍。   注： 系統(tǒng)的工作電壓允許長時間地超過該系統(tǒng)標稱電壓的10%，如果電纜的額定電壓至少等于該系統(tǒng)的標稱電壓， 則電纜可在高于額定電壓10%的工作電壓下使用。  3.2 尺寸值（厚度，截面積等）定義 3.2.1 標稱值 nominal value   的量值并經(jīng)常用于表格之中，在本規(guī)范中通常標稱值引伸出的量值考慮規(guī)定公差，通過測量進行檢驗。  3.2.2 近似值  approximate value 一個既不保證也不檢查的數(shù)值，例如由于其他尺寸值的計算
5.3.2 控制電纜同一品種采用規(guī)定的不同導(dǎo)體結(jié)構(gòu)時，第1種導(dǎo)體用（A）表示（省略），第2種導(dǎo)體用（B）表示，在規(guī)格后標明。 5.3.3 控制電纜中的綠/黃雙色絕緣線芯應(yīng)與其他線芯分別表示。  舉例： （1）銅芯硅橡膠絕緣硅橡膠護套控制電纜，固定敷設(shè)用，額定電壓450/750V、19芯、1.5 mm2、有綠/黃雙色絕緣線芯，表示為：  第1類導(dǎo)體結(jié)構(gòu)者：KGG-450/750V 18×1.5+1×1.5 TICW/05-2009  第2類導(dǎo)體結(jié)構(gòu)者：KGG-450/750V 18×1.5（B）+1×1.5（B） TICW/05-2009  （2）銅芯硅橡膠絕緣硅橡膠護套銅帶屏蔽控制電纜，固定敷設(shè)用，第1類導(dǎo)體結(jié)構(gòu)，額定電壓0.6/1kV、19芯、1.5mm2、銅帶屏蔽，無綠/黃雙色絕緣線芯，表示為：  KGGP2-0.6/1kV 19×1.5 TICW/05-2009  （3）硅橡膠絕緣硅橡膠護套編織屏蔽控制軟電纜，移動敷設(shè)用，額定電壓450/750V、19芯、1.5mm2、編織屏蔽，無綠/黃雙色絕緣線芯，表示為：  KGGRP-450/750V 19×1.5 TICW/05-2009 （4）銅芯硅橡膠絕緣硅橡膠內(nèi)套銅帶屏蔽鋼帶鎧裝硅橡膠護套控制電纜，固定敷設(shè)用，第1類導(dǎo)體結(jié)構(gòu)，額定電壓450/750V、19芯、1.5mm2、鋼帶鎧裝，無綠/黃雙色絕緣線芯，表示為：  KGGP2-2G-450/750V 19×1.5 TICW/05-2009   5.4 電纜燃燒特性代號和表示方法及燃燒特性要求符合GB/T 19666的規(guī)定。三九企業(yè)YGBP扁電纜(質(zhì)優(yōu)價廉)

硅橡膠兼有無機和有機性質(zhì)的高分性體絕緣材料它的分子主鏈是硅原子和氧原子交替組成硅氧鍵能達）比一般橡膠結(jié)合鍵能要大得多所以硅橡膠具有很高的熱穩(wěn)定性。又因它的分子側(cè)鏈上引入了極少量的不飽和的乙烯基和有機基團如引入了這種結(jié)構(gòu)的硅橡膠具有優(yōu)良的耐熱老化和耐候老化對臭氧和紫外線的作用也十分穩(wěn)定且具有優(yōu)異的電絕緣性能其體積電阻率高達擊穿電壓也高達介電損耗角正切介電常數(shù)為并在高壓下電暈放電及電弧具有優(yōu)良和阻尼作用。阻 燃高溫硫化硅橡膠電纜線 膠料它不僅具有硅橡膠的優(yōu)異性能而且還具有阻燃自熄的特性是航空、航天、核工業(yè)、光纖、電訊、家用電器、汽車、建材、地下建筑、井下礦山、電線電纜等領(lǐng)域不可 缺少的安全材料。所以用硅橡膠生產(chǎn)的電纜線 尤其是用阻燃高 溫硫化硅橡膠電纜線 膠料生產(chǎn)的電纜線 可以長期在高溫
040阻燃膠的阻燃機理高聚物的燃燒過程是一個劇烈的熱氧化過程阻止高聚物的燃燒關(guān)鍵是阻止高聚物的裂解若在這一步采用物理或化學(xué)方法控制高聚物的裂解就能阻止高聚物的燃燒和蔓延通過降溫、隔熱和隔 絕空氣是zui基本的方法另外終止燃燒過程中過氧化物分解生成性質(zhì)活潑的羥基 更是至關(guān)重要的。因為"實驗方法系統(tǒng)研究了一些聚合物及其阻燃體系的LOI隨溫度變化的規(guī)律，提出了新的表片參數(shù)（或新溫度指數(shù)），它們反映了聚合物體系阻燃性能抵抗溫度上升的能力。文中同時結(jié)合TGA、CONE等表征手段探討了影響不同聚合物體系LOI變化規(guī)律的主要因素及內(nèi)在機制：（1）對于純聚合物體系，LOI變化規(guī)律及溫度指數(shù)與體系在高溫時時的成炭量無直接關(guān)系，更多地取決于體系本身化學(xué)與物理的熱穩(wěn)一性。（2）阻燃機理也是影響LOI隨溫度變化規(guī)律的重要因素。鹵銻協(xié)同體系由于特殊的氣相協(xié)同阻燃作用而具有很高的溫度指數(shù)。APP/PER構(gòu)成的典型的無鹵膨脹阻燃（IFR）體系由于熱穩(wěn)定性低而具有較低的溫度指數(shù)。研究同時表明膨脹阻燃促進劑ZEO通常對該體系溫度指數(shù)的提高有較明顯的 作用
本文采用熔鑄法制備了不同成分的鎂合金用掃描電鏡、光學(xué)顯微鏡、X射線衍射儀等現(xiàn)代分析手段研究了鎂合金顯微組織和強化機制以及鎂合金的高溫氧化行為。    氧化膜經(jīng)過XRD物相分析和XEM能譜分析得知主要由Ce2O3、Al2O3和MgO組成。表層由MgO組成Ce2O3與Al2O3一起填充MgO孔隙形成了中間層氧化膜中間層致密度足以阻擋氧的進入。在AZ91D鎂合金中加入1Ce后其燃點提高約60℃。因此鎂合金的阻燃性能得到提高。    將合金元素Sb加入到稀土阻燃鎂合金中Sb與Ce優(yōu)成金屬間化合物CeSb同時減少了大量長棒狀A(yù)14Ce相生成的可能性并且形成的顆粒狀CeSb具有形核作用從而細化晶粒。將合金元素Y加入到稀土阻燃鎂合金中， Y優(yōu)先與Al結(jié)合形成熱穩(wěn)定相Al2Y它作為α-Mg枝晶Mg17Al12相的形核劑促成晶核的形成從而細化了合金的鑄態(tài)組織。    實驗表明將合金元素Sb加入到稀土阻燃鎂合金中由于CeSb相的出現(xiàn)其燃點又有所降低
金屬材料的韌性斷裂是塑性加工過程中常見的失效形式和影響熱加工性的重要因素歷來都是*塑性加工領(lǐng)域的研究熱點。隨著有限元模擬技術(shù)和損傷力學(xué)的不斷發(fā)展如何建立合適的熱變形開裂準則預(yù)測和避免缺陷的產(chǎn)生已成為缺陷仿真預(yù)測迫切需要解決的難題。本文以熱變形極易開裂的Ti40阻燃合金為研究對象以各種室溫下適用的開裂準則為基礎(chǔ)引入Zener-Hollomon因子對Ti40合金的變形機理及開裂行為進行了系統(tǒng)的研究。主要研究內(nèi)容和結(jié)果如下三九企業(yè)YGBP扁電纜(質(zhì)優(yōu)價廉)    研究了Ti40合金高溫變形過程中變形溫度和應(yīng)變速率對流動應(yīng)力的影響規(guī)律揭示了流動軟化和不連續(xù)屈服現(xiàn)象的影響因素和機理發(fā)現(xiàn)不連續(xù)屈服現(xiàn)象與大量可動位錯從晶界突然增殖有關(guān)。    揭示了Ti40合金的高溫變形機理。發(fā)現(xiàn)變形溫度低于950℃以動態(tài)回復(fù)為主高于950℃發(fā)生動態(tài)再結(jié)晶。動態(tài)再結(jié)晶的形貌隨應(yīng)變速率的變化而變化應(yīng)變速率較高時（>1s1s）動態(tài)再結(jié)晶晶粒呈項鏈狀沿原始β晶界分布沿晶界析出的TiSi顆粒是再結(jié)晶晶粒的核心應(yīng)變速率較低時（）發(fā)生了鋸齒狀的連續(xù)再結(jié)晶亞晶形核是其形核的主要機制。    研究了Ti40合金的開裂機理。發(fā)現(xiàn)低溫、高應(yīng)變速率下變形以45°剪切開裂為主溫度較高時以平行于壓縮軸方向的縱裂和豆腐渣式開裂為主。VO揮發(fā)導(dǎo)致接近表面的晶界產(chǎn)生空洞是合金熱變形開裂的誘因。    揭示了Ti40阻燃合金熱變形開裂的臨界變形量與變形溫度和應(yīng)變速率的關(guān)系。結(jié)果表明變形溫度越高應(yīng)變速率越低材料的臨界變形量越大。發(fā)現(xiàn)變形溫度和應(yīng)變速率的綜合作用可用單變量Zener-Hollomon因子來表示且開裂的臨界變形量與lnZ呈線性關(guān)系從而大大減少試驗次數(shù)。    基于DEFORM3D有限元平臺建立了Ti40合金等溫熱壓縮過程的有限元分析模型并對6種典型的室溫韌性開裂準則進行了分析比較。發(fā)現(xiàn)基于空洞長大聚合的Oyane模型可適用于Ti40阻燃合金高溫變形。發(fā)現(xiàn)Oyane準則的臨界開裂C值與ImZ值也符合線性關(guān)系從而建立了基于Zener-Hollomon因子的Ti40合金熱變形開裂準則并獲得了驗證