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泵站豎向高程設計應符合下列規(guī)定：

1 泵站和水位之間的有效高度，由泵站有效容積和平面尺寸確定；

2 泵站水位到泵坑底部的距離應大于配套水泵停泵高度；

3 多井筒設計的并聯(lián)泵站宜采用相同的和水位；

4 雨水泵站和合流污水泵站集水池的設計水位，應與進水管管頂相平。當設計進水管道為壓力管時，集水池的設計水位可高于進水管管頂；

5 污水泵站集水池的設計水位，應按進水管充滿度計算。
荷載及穩(wěn)定分析，用于預制泵站穩(wěn)定分析的荷載應包括：自重、靜水壓力、揚壓力、土壓力、泥沙壓力、波浪壓力、地震作用及其它荷載等。
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京津冀周邊將是生物質供熱的具潛力區(qū)域之一，河北省、山東省、天津市、河南省、內蒙古及東三省皆是生物質熱電聯(lián)產和純生物質供熱的優(yōu)勢發(fā)展區(qū)域。其中，山東濱州的陽信縣已經完成了一個縣城“規(guī)模化原料收儲運和加工"、“規(guī)模化生物質熱電聯(lián)產"、“分布式生物質集中供熱"、“戶用分散生物質采暖及炊事"多層次、多模式的試點示范。目前來看，河北和山東兩地生物質供熱已快速發(fā)展起來，未來兩年，內蒙、東三省及周邊生物質資源豐富區(qū)的生物質供熱項目將會隨后發(fā)展起來。
其計算應遵守下列規(guī)定：

1 自重包括泵站結構自重、填料重量和設備重量；

2 靜水壓力應根據(jù)各種運行水位計算。對于多泥沙河流，應計及含沙量對水的重度的影響；

3 揚壓力應包括浮托力和滲透壓力。滲透壓力應根據(jù)地基類別，各種運行情況下的水位組合條件，泵站基礎底部防滲、排水設施的布置情況等因素計算確定。對于土基，宜采用改進阻力系數(shù)法計算；對巖基，宜采用直線分布法計算；

4 土壓力應根據(jù)地基條件、回填土性質、擋土高度、填土內的地下水位、泵站結構可能產生的變形情況等因素，按主動土壓力或靜止土壓力計算。計算時應計及填土頂面坡角及超載作用；

5 淤沙壓力應根據(jù)泵站位置、泥沙可能淤積的情況計算確定；

6 風壓力應根據(jù)當?shù)貧庀笈_站提供的風向、風速和泵站受風面積等計算確定。計算風壓力時應考慮泵站周圍地形、地貌及附近建筑物的影響；

7 其他荷載可根據(jù)工程實際情況確定。

GC-MS是目前檢測VOCs的常用方法。能進行未知化合物的定性和定量分析。但注意在樣品流轉中成分損失以及成分間的交叉污染會引起檢測結果的偏差。EI電離有時會形成多種離子碎片，質譜復雜、分析難度大。由于目前主要的VOCs檢測技術還是色譜技術。但是該技術要求有復雜的采樣和前處理過程。GC-MS與自動頂空進樣器、吹掃捕集系統(tǒng)、熱解析系統(tǒng)聯(lián)合是現(xiàn)在常用的技術。大大的降低的對樣品預處理技術的要求，更快速、。

預制泵站可能同時受各種荷載進行組合作用。用于泵站穩(wěn)定分析的荷載組合應按表3.3.2的規(guī)定，必要時還應考慮其它可能的不利組合。 各種荷載組合情況下的泵站基礎底面應力應不大于泵站地基承載力。土基上泵站基礎底面應力不均勻系數(shù)的計算值不應大于本規(guī)程附錄A表A.0.1規(guī)定的值。巖基上泵站基礎底面應力不均勻系數(shù)可不控制，但在非地震情況下基礎底面邊沿的應力應不小于零，在地震情況下基礎底面邊沿的應力應不小于-100kPa。荷載與揚程計算，設計泵站時應將可能同時作用的各種荷載進行組合。構造，預制泵站鋼筋混凝土的施工中，混凝土的水泥用量應滿足設計要求，且不宜低于200kg/m。預制泵站筒體堅固，纖維纏繞玻璃鋼的強度，應*抵抗腐蝕、撕裂和其他破壞力，并防水。 預制泵站外部材質應力和荷載應采用FEA進行計算，有限元模型采用軸對稱模型，外壓力作用于泵站的圓柱周面，大小等效于水壓的1.6倍。 泵站頂蓋結構設計應根據(jù)泵站埋設的位置確定，頂蓋結構強度應能承受頂部荷載。埋設在道路上的泵站，頂蓋高度應與周圍地坪齊平，并根據(jù)道路荷載來復核頂蓋強度，泵站井筒側壁不應承受道路荷載。預制泵站采用自清潔底部設計，減少泵站沉積。

為了獲得進水較高的碳磷比，初沉污泥發(fā)酵技術在這方面顯示出了*的優(yōu)勢。美國絕大多數(shù)大型污水處理廠的進水碳磷比較低，單獨采用生物除磷技術難以達到穩(wěn)定的除磷效果，化學除磷是*的輔助手段。從經濟的角度而言，生物除磷+化學除磷是達到深度除磷較好的技術選擇，單獨采用化學除磷的成本非常高，在美國俄勒岡州Durham污水處理廠，為使TP出水達到.7mg/L，單獨采用化學除磷技術，需要投加17mg/L的鋁鹽；而采用生物除磷與化學除磷相結合的技術，鋁鹽的投加量只需要25mg/L即可。