朝陽區(qū)電纜之家ZRC-KGGP2硅橡膠控制電纜

發(fā)現(xiàn)變形溫度和應(yīng)變速率的綜合作用可用單變量Zener-Hollomon因子來表示且開裂的臨界變形量與lnZ呈線性關(guān)系從而大大減少試驗次數(shù)。    基于DEFORM3D有限元平臺建立了Ti40合金等溫熱壓縮過程的有限元分析模型并對6種典型的室溫韌性開裂準則進行了分析比較。發(fā)現(xiàn)基于空洞長大聚合的Oyane模型可適用于Ti40阻燃合金高溫變形。阻燃劑進行了研究。其燃點又有所降低金屬材料的韌性斷裂是塑性加工過程中常見的失效形式和影響熱加工性的重要因素歷來都是*塑性加工領(lǐng)域的研究熱點。隨著有限元模擬技術(shù)和損傷力學的不斷發(fā)展如何建立合適的熱變形開裂準則預(yù)測和避免缺陷的產(chǎn)生已成為缺陷仿真預(yù)測迫切需要解決的難題。本文以熱變形極易開裂的Ti40阻燃合金為研究對象以各種室溫下適用的開裂準則為基礎(chǔ)引入Zener-Hollomon因子對Ti40合金的變形機理及開裂行為進行了系統(tǒng)的研究。主要研究內(nèi)容和結(jié)果如下    研究了Ti40合金高溫變形過程中變形溫度和應(yīng)變速率對流動應(yīng)力的影響規(guī)律揭示了流動軟化和不連續(xù)屈服現(xiàn)象的影響因素和機理發(fā)現(xiàn)不連續(xù)屈服現(xiàn)象與大量可動位錯從晶界突然增殖有關(guān)。    揭示了Ti40合金的高溫變形機理。
發(fā)現(xiàn)Oyane準則的臨界開裂C<,f>值與ImZ值也符合線性關(guān)系從而建立了基于Zener-Hollomon因子的Ti40合金熱變形開裂準則并獲得了驗證本文采用熔鑄法制備了不同成分的鎂合金用掃描電鏡、光學顯微鏡、X射線衍射儀和萬能拉伸機等現(xiàn)代分析手段研究了鎂合金顯微組織與力學性能間的關(guān)系和強化機制以及鎂合金的高溫氧化燃燒行為。    在AZ91D鎂合金中加入適量銻通過固溶處理消除鑄態(tài)AZ91D鎂合金晶界上的低熔點第二相也可以提高AZ91D鎂合金的抗高溫氧化燃燒性能陶瓷化耐火硅橡膠和普通的高溫硅橡膠混煉膠的加工方法是*相同的，它具備了很好的擠出性和模壓性，朝陽區(qū)電纜之家ZRC-KGGP2硅橡膠控制電纜

在垂直于試樣軸線的同一截面上在相互垂直的方向上進行測量，可得D1和D2,這樣的測量在試樣的兩端及中間共測量三處；得6個數(shù)據(jù)，取其平均值平均（D1+D2+…值就是導(dǎo)體的不圓度，f值用同一截面上測量的zui大讀數(shù)與zui小讀數(shù)之差來定義。按上述測量結(jié)果取三個截面上測得的直徑之差中的zui大一個差值，作為f值絕緣厚度及護套厚度測量使用工具：測量投影儀測量步驟：（1）制片測出試片的zui薄點，作為*測量點當試片為圓形時，沿試片圓周盡可能等距離地測量6點，如圖當試片內(nèi)表面是絞合線芯線痕時，各點上的厚度應(yīng)在線痕凹槽底部zui薄處，沿試片圓周盡可能等距離測量6點。

扇形線芯應(yīng)按圖4-3所示測量6點這里要特別注意的是：所謂試樣的絕緣厚度，即試樣的平均厚度。在產(chǎn)品標準中，一般規(guī)定絕緣厚度不小于標準規(guī)定的絕緣厚度標稱值，就是說，按上述方法測量的絕緣厚度的平均值不能小于標稱值。不能把個別值中的zui大值或zui小值當作絕緣厚度平均值和zui薄點是兩個不同的指標，不能忽略其中任何一個，中有這兩個指標同時滿足標準要求，產(chǎn)品才算合格，任何一個指標達不到要求，都不能算合格以上說的是標準的測量方法，實際在生產(chǎn)過程中不用這樣復(fù)雜操作工在實際測量時把絕緣或護套的皮剝開，用千分尺或游標卡測量一下zui薄點及zui厚點，再取平均厚度。在厚度做得較薄，判斷比較困難時用上面方法進行zui后判定。電纜端頭可靠密封本產(chǎn)品適用于交流U0/U為300/500V電力、冶金、石化等行業(yè)以電子計算機為主的自動控制系統(tǒng)、計算機集散控制系統(tǒng)、自動化控制系統(tǒng)作控制線以及檢測用儀器儀表用電子計算機電纜二：產(chǎn)品執(zhí)行標準等效采用英國BS5308標準阻燃性能試驗執(zhí)行GB12666-90標準三：使用特性交流額定電壓zui高工作溫度：聚乙烯絕緣不超過70℃交聯(lián)聚乙烯絕緣90℃低煙無鹵阻燃聚烯烴70℃

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